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抽水蓄能機(jī)組過渡過程 讀者對象:從事抽水蓄能建設(shè)設(shè)計、運(yùn)行、科研和技術(shù)管理等方面工作的專業(yè)人員,高等學(xué)校研究生和本科生
本書全面系統(tǒng)地介紹抽水蓄能機(jī)組過程的基本理論、數(shù)值模擬、模型試驗和原型觀測,并列出我國數(shù)十臺不同比轉(zhuǎn)速水泵水輪機(jī)全特性曲線和數(shù)座抽水蓄能電站的基本資料、實測數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果。
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抽水蓄能機(jī)組利用電力負(fù)荷低谷電能抽水至上水庫,儲蓄位能,在電力負(fù)荷高峰輸水發(fā)電至下水庫。迄今為止,抽水蓄能機(jī)組是電力系統(tǒng)中最可靠、最經(jīng)濟(jì)、壽命周期長、容量大、技術(shù)最成熟的儲能裝置,是能源生產(chǎn)的重要組成部分。通過配套建設(shè)抽水蓄能電站,可提高系統(tǒng)中火電站和核電站運(yùn)行效率、延長機(jī)組壽命、降低維護(hù)費用;能有效減少風(fēng)電場并網(wǎng)運(yùn)行對電網(wǎng)的沖擊,提高風(fēng)電場和電網(wǎng)運(yùn)行的協(xié)調(diào)性;能發(fā)揮調(diào)頻調(diào)相、旋轉(zhuǎn)備用、黑啟動多重功能,可提高電網(wǎng)供電質(zhì)量和電網(wǎng)靈活性及可靠性,在特高壓、智能電網(wǎng)的發(fā)展中起著無可替代的作用。
抽水蓄能電站的出現(xiàn)已有100多年的歷史。西方國家抽水蓄能起步早,規(guī)模大,裝機(jī)占比在5%~10%,其中日本早在2006年就超過10%。截至2016年,全球抽水蓄能電站總裝機(jī)容量約1.4億kW,日本、美國和歐洲諸國的抽水蓄能電站裝機(jī)容量占全球的80%以上。我國抽水蓄能電站裝機(jī)容量2303萬kW,占全國電力總裝機(jī)容量的1.5%,其比重明顯偏低。為此,我國制定“十三五”期間抽水蓄能發(fā)展目標(biāo)是:全國新開工抽水蓄能電站6000萬kW,2020年抽水蓄能總裝機(jī)容量達(dá)到4000萬kW,2025年達(dá)到9000萬kW,以適應(yīng)新能源大規(guī)模開發(fā)及保障電力系統(tǒng)安全運(yùn)行的重大需求。由此可見,今后我國建設(shè)抽水蓄能電站的任務(wù)相當(dāng)繁重,發(fā)展?jié)摿薮蟆?
盡管我國抽水蓄能電站建設(shè)起步晚,但后發(fā)效應(yīng)明顯,起點較高,其中若干座大型抽水蓄能電站已處于世界先進(jìn)水平。例如,廣州、惠州抽水蓄能電站總裝機(jī)容量2400MW,為世界上最大的抽水蓄能電站;天荒坪等一批抽水蓄能電站單機(jī)容量300MW,額定水頭在500m左右,已達(dá)到單級可逆式水泵水輪機(jī)世界先進(jìn)水平;西龍池抽水蓄能電站單級可逆式水泵水輪機(jī)組最大揚(yáng)程704m,僅次于日本葛野川和神流川抽水蓄能電站機(jī)組。目前正在設(shè)計的績溪、敦煌、陽江抽水蓄能電站,額定水頭均超過700m,單機(jī)容量分別為350MW和400MW,標(biāo)志著我國抽水蓄能建設(shè)更新發(fā)展和抽水蓄能技術(shù)全面提升。
抽水蓄能電站在電力系統(tǒng)發(fā)揮的作用越巨大,必然使得機(jī)組啟停、工況轉(zhuǎn)換越頻繁,過渡過程引發(fā)的安全隱患越多。據(jù)國外的統(tǒng)計,抽水蓄能機(jī)組過渡工況平均每小時0.22~0.25次;如此繁復(fù)的過渡過程,使得抽水蓄能電站輸水系統(tǒng)、機(jī)組、電氣處在急劇變化之中,如果設(shè)計缺陷或者控制不當(dāng),均有可能引起嚴(yán)重的事故。據(jù)不完全統(tǒng)計,我國發(fā)生的抽水蓄能電站的事故均與過渡過程有關(guān)。這不僅危及電站和機(jī)組自身安全,甚至影響電力系統(tǒng)安全。因此,抽水蓄能機(jī)組過渡過程成為設(shè)計與運(yùn)行中關(guān)鍵技術(shù)問題。該問題主要體現(xiàn)在如下五個方面。
。1)抽水蓄能機(jī)組調(diào)節(jié)保證不同于常規(guī)的水輪發(fā)電機(jī)組,受水泵水輪機(jī)全特性的影響,尤其是反S區(qū)特性的影響較大,而常規(guī)的水輪發(fā)電機(jī)組調(diào)節(jié)保證,主要取決于輸水管道系統(tǒng)的水流慣量和機(jī)組轉(zhuǎn)動慣量。因此,設(shè)計階段套用水頭、單機(jī)容量、比轉(zhuǎn)速接近水泵水輪機(jī)全特性曲線,與機(jī)組招標(biāo)后真機(jī)全特性曲線可能存在一定的差異,若兩者反S區(qū)域差異明顯,其調(diào)節(jié)保證極值將有較大差別,就有可能給機(jī)組運(yùn)行帶來安全隱患,也有可能造成工程投資的浪費。
。2)抽水蓄能機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定性與調(diào)節(jié)也不同于常規(guī)的水輪發(fā)電機(jī)組。受水泵水輪機(jī)全特性的影響,尤其是反S區(qū)特性的影響,低水頭下抽水蓄能機(jī)組空載穩(wěn)定性一直困擾設(shè)計與運(yùn)行,并且為了滿足水輪機(jī)工況區(qū)運(yùn)行穩(wěn)定性及良好的調(diào)節(jié)品質(zhì),也需要劃分若干個區(qū)間整定調(diào)速器參數(shù),但劃分的標(biāo)準(zhǔn)缺乏理論依據(jù)。
。3)由于水泵水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪徑向流道較長,反S區(qū)域不僅對水擊壓強(qiáng)的作用格外顯著,而且導(dǎo)致過渡過程中脈動壓強(qiáng)較大,與常規(guī)的水輪發(fā)電機(jī)組有明顯的差別。而設(shè)計中缺少合適的方法計人脈動壓強(qiáng),僅按經(jīng)驗取值,并且導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律選取也缺乏理論依據(jù)。因此,設(shè)計中難以實現(xiàn)同時減輕水擊壓強(qiáng)和脈動壓強(qiáng)的優(yōu)化目標(biāo)。
(4)由于水泵水輪機(jī)在甩負(fù)荷中的過機(jī)流量呈多峰性,流量由初始值減為零的時間遠(yuǎn)小于導(dǎo)葉關(guān)閉時間,因此常規(guī)水電站調(diào)壓室設(shè)置條件不適用于抽水蓄能電站。另外,抽水蓄能電站輸水系統(tǒng)布置比常規(guī)水電站更為復(fù)雜,通常有樹狀布置和環(huán)狀布置兩種方式。尤其在相繼甩負(fù)荷、水力干擾等過渡過程中,兩者對調(diào)節(jié)保證極值、機(jī)組超出力存在較大的差異。由于缺少對抽水蓄能機(jī)組與輸水管道系統(tǒng)匹配性的認(rèn)知,導(dǎo)致工程設(shè)計缺乏方向性的引導(dǎo)。
(5)從抽水蓄能機(jī)組過渡過程數(shù)值模擬的角度來看,水泵水輪機(jī)全特性曲線平面表達(dá)方式存在的多值性和對應(yīng)性問題,即開度線交叉、聚集、扭卷等現(xiàn)象常常導(dǎo)致迭代計算無法收斂,繼而造成數(shù)值計算結(jié)果的異常波動;并且復(fù)雜的機(jī)組邊界條件因求解方法不當(dāng),也可能導(dǎo)致無解或錯解。
為了解決抽水蓄能電站設(shè)計和運(yùn)行中存在的困惑,促進(jìn)其過渡過程理論與關(guān)鍵技術(shù)的發(fā)展,本書從以下五個方面對水泵水輪機(jī)全特性與抽水蓄能機(jī)組過渡過程進(jìn)行較系統(tǒng)全面的論述。
(1)水泵水輪機(jī)全特性空間曲面的構(gòu)建與變化規(guī)律,包括第1~第3章。其目的是尋找水泵水輪機(jī)全特性更適宜的表征方法,深入了解水泵水輪機(jī)流量特性、力矩特性以及流量力矩特性隨比轉(zhuǎn)速的變化規(guī)律,為探索抽水蓄能機(jī)組過渡過程內(nèi)在機(jī)理,指導(dǎo)工程設(shè)計和運(yùn)行奠定基礎(chǔ)。
。2)基于水泵水輪機(jī)全特性空間曲面的過渡過程數(shù)值模擬與分析,包括第4~第6章。其目的是在建立完整的抽水蓄能機(jī)組過渡過程數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上,證明機(jī)組方程組唯一解,提高大波動、小波動及水力干擾等過渡過程的模擬精度;且建立反S特性與機(jī)組甩負(fù)荷水擊壓強(qiáng)的內(nèi)在聯(lián)系,以及與飛逸穩(wěn)定性、空載穩(wěn)定性、運(yùn)行穩(wěn)定性及調(diào)節(jié)品質(zhì)的內(nèi)在聯(lián)系,為優(yōu)化導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律及整定調(diào)速器參數(shù)奠定基礎(chǔ)。
。3)基于水泵水輪機(jī)反S特性及脈動特性的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化,包括第7~第8章。其目的是尋找抽水蓄能機(jī)組甩負(fù)荷過渡過程脈動壓強(qiáng)的模擬方法,探索水泵水輪機(jī)反S特性和脈動特性隨導(dǎo)葉開度及工況點的變化規(guī)律,探討反S特性和脈動特性與調(diào)節(jié)保證極值的關(guān)聯(lián)性,為導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律選取、優(yōu)化提供科學(xué)的依據(jù)。
目錄
第1章 水泵水輪機(jī)全特性空間曲面表征與構(gòu)建 1 1.1 水泵水輪機(jī)全特性的表征方式 1 1.1.1 四象限全特性平面表征方式 1 1.1.2 單位參數(shù)為縱橫坐標(biāo)的全特性平面表征方式 4 1.1.3 全特性空間曲面的表征方式 4 1.2 全特性NURBS曲面重建與外延理論 5 1.2.1 曲線與曲面的參數(shù)表達(dá) 5 1.2.2 NURBS基本概念 6 1.2.3 曲面擬合參數(shù)優(yōu)化算法 8 1.2.4 全特性曲面開度內(nèi)插 12 1.2.5 全特性曲面開度線外延 12 1.3 實例分析 17 1.3.1 重構(gòu)曲面對原始數(shù)據(jù)點逼近精度分析 21 1.3.2 重構(gòu)曲面內(nèi)插開度線精度分析 23 1.3.3 重構(gòu)曲面外延開度線精度分析 26 參考文獻(xiàn) 29 符號說明 30 第2章 水泵水輪機(jī)全特性變化規(guī)律 34 2.1 全特性曲線數(shù)據(jù)庫建立 34 2.1.1 水泵水輪機(jī)特征參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化 34 2.1.2 數(shù)據(jù)庫建立 35 2.2 全特性曲線特征點的變化規(guī)律 37 2.2.1 全特性曲線特征點與比轉(zhuǎn)速 37 2.2.2 回歸分析基本理論 37 2.2.3 高效點單位參數(shù)與比轉(zhuǎn)速的統(tǒng)計性分析 38 2.2.4 坐標(biāo)交點單位參數(shù)與比轉(zhuǎn)速的統(tǒng)計性分析 40 2.3 全特性空間曲面特征交線的變化規(guī)律 41 2.3.1 特征交線定義與提取 41 2.3.2 特征交線理論公式推導(dǎo)和理想化處理 44 2.3.3 任意比轉(zhuǎn)速特征交線構(gòu)造 50 2.3.4 特征交線變化規(guī)律 54 參考文獻(xiàn) 54 符號說明 55 第3章 任意比轉(zhuǎn)速水泵水輪機(jī)全特性曲線構(gòu)造 59 3.1 全特性多區(qū)間的空間變換 60 3.1.1 全特性曲線分區(qū)與標(biāo)準(zhǔn)化 60 3.1.2 全特性曲線的空間變換 61 3.2 任意比轉(zhuǎn)速全特性曲線的構(gòu)造方法 64 3.2.1 四維數(shù)據(jù)建立與插值 64 3.2.2 全特性曲線的逆變換與構(gòu)造結(jié)果 65 3.2.3 反S曲線處理 67 3.3 基于Java與Matlab混合編程實現(xiàn)全特性曲線的構(gòu)造 69 3.3.1 Java和Matlab混合編程原理 69 3.3.2 全特性構(gòu)造系統(tǒng)的設(shè)計 69 參考文獻(xiàn) 71 符號說明 72 第4章 基于全特性空間曲面過渡過程的數(shù)學(xué)模型 74 4.1 基于空間曲面的水輪發(fā)電機(jī)組過渡過程的數(shù)學(xué)模型 75 4.1.1 有壓管道非恒定流方程 75 4.1.2 發(fā)電機(jī)一階方程 76 4.1.3 導(dǎo)葉運(yùn)動方程或調(diào)速器方程 76 4.1.4 水輪機(jī)特性方程 79 4.2 基于轉(zhuǎn)速偏差函數(shù)且給定導(dǎo)葉開度的機(jī)組邊界條件求解 80 4.2.1 求解流程 80 4.2.2 Ω的單調(diào)性及在搜索邊界的符號判別 81 4.3 實例分析 86 參考文獻(xiàn) 88 符號說明 89 第5章 水泵水輪機(jī)反S特性與機(jī)組過渡過程 93 5.1 水泵水輪機(jī)反S特性形成機(jī)理與測量 93 5.1.1 反S特性形成機(jī)理 93 5.1.2 反S特性曲線測量 99 5.2 反S特性與飛逸穩(wěn)定性的內(nèi)在聯(lián)系 101 5.2.1 數(shù)學(xué)模型 101 5.2.2 波動解析分解 102 5.2.3 飛逸穩(wěn)定性及影響因素 104 5.2.4 模型試驗及與數(shù)值模擬的對比 107 5.2.5 小結(jié) 108 5.3 反S特性與甩負(fù)荷水擊壓強(qiáng)的內(nèi)在聯(lián)系 108 5.3.1 數(shù)學(xué)模型 109 5.3.2 反S區(qū)過渡過程特性 111 5.3.3 反S特性與水擊壓強(qiáng)關(guān)聯(lián)性 112 5.3.4 小結(jié) 114 參考文獻(xiàn) 114 符號說明 116 第6章 基于反S特性的運(yùn)行穩(wěn)定性及調(diào)節(jié)品質(zhì) 119 6.1 水泵水輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的線性數(shù)學(xué)模型 119 6.1.1 輸水管道子系統(tǒng)的水擊模型 119 6.1.2 水輪機(jī)模型 123 6.1.3 調(diào)速器模型 126 6.1.4 發(fā)電機(jī)負(fù)荷模型 128 6.2 水輪機(jī)工作區(qū)域的穩(wěn)定性 129 6.2.1 依據(jù)林納德奇帕特判據(jù)的穩(wěn)定性分析 129 6.2.2 采用非線性數(shù)學(xué)模型進(jìn)行穩(wěn)定性驗證及調(diào)節(jié)品質(zhì)分析 131 6.3 水泵水輪機(jī)空載穩(wěn)定性 137 6.3.1 空載點的水輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型 137 6.3.2 空載工況波動特性分析 139 6.3.3 空載擾動數(shù)值仿真 141 參考文獻(xiàn) 142 符號說明 143 第7章 水泵水輪機(jī)過渡過程中脈動壓強(qiáng)的數(shù)值模擬 146 7.1 實測壓強(qiáng)波動信號的時頻和頻域分析 147 7.1.1 實測壓強(qiáng)波動信號的時域分析 147 7.1.2 實測壓強(qiáng)波動信號的頻域分析 151 7.2 利用水泵水輪機(jī)模型試驗脈動壓強(qiáng)等值線圖的脈動壓強(qiáng)的模擬方法 152 7.2.1 脈動壓強(qiáng)等值線的分布特點及外延 153 7.2.2 脈動壓強(qiáng)等值線的內(nèi)插算法 154 7.3 實例分析及對過渡過程中脈動壓強(qiáng)的幾點認(rèn)識 157 參考文獻(xiàn) 164 符號說明 165 第8章 基于反S特性及脈動壓強(qiáng)的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化 168 8.1 基于反S特性與脈動壓強(qiáng)的水輪機(jī)甩負(fù)荷工況導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化理論 168 8.1.1 時間步長內(nèi)水頭平方根X的變化規(guī)律的理論分析 169 8.1.2 時間步長內(nèi)工況點移動有向線段的分類及ΔX符號變化 171 8.1.3 機(jī)組甩負(fù)荷導(dǎo)葉拒動工況軌跡線分區(qū)與X變化分析 173 8.1.4 機(jī)組甩負(fù)荷導(dǎo)葉關(guān)閉條件下軌跡線夾角變化對各分區(qū)ΔX的影響 174 8.1.5 基于反S特性的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的優(yōu)化原則 176 8.2 各種導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的對比分析 183 8.2.1 直線關(guān)閉規(guī)律與先快后慢的兩段折線關(guān)閉規(guī)律 183 8.2.2 延時+快關(guān)及先慢后快兩段折線關(guān)閉規(guī)律、快關(guān)+延時+快關(guān)的三段折線關(guān)閉規(guī)律 186 8.2.3 球閥與導(dǎo)葉聯(lián)動的關(guān)閉規(guī)律 187 8.2.4 導(dǎo)葉不同步裝置及關(guān)閉規(guī)律 189 8.2.5 水輪機(jī)工況各種導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的應(yīng)用情況 192 8.3 水泵斷電工況特點及導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化 193 8.3.1 水泵工況初始開度的選擇 193 8.3.2 水泵斷電工況過渡過程的軌跡線與導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的優(yōu)化 194 8.3.3 水泵斷電工況導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律的應(yīng)用情況 196 參考文獻(xiàn) 196 符號說明 197 第9章 抽水蓄能機(jī)組水力干擾與相繼甩負(fù)荷 200 9.1 水力干擾過渡過程 200 9.1.1 水力干擾數(shù)學(xué)模型 200 9.1.2 水力干擾模擬與分析 205 9.1.3 原型試驗驗證 214 9.1.4 小結(jié) 216 9.2 抽水蓄能機(jī)組相繼甩負(fù)荷 217 9.2.1 數(shù)學(xué)模型 217 9.2.2 相繼甩水擊壓強(qiáng)上升機(jī)理 221 9.2.3 驗證與工程措施 223 9.2.4 小結(jié) 225 參考文獻(xiàn) 226 符號說明 227 第10章 抽水蓄能電站調(diào)壓室水力設(shè)計 231 10.1 基于調(diào)節(jié)保證控制的抽水蓄能電站調(diào)壓室設(shè)置條件 231 10.1.1 抽水蓄能機(jī)組過流特性 231 10.1.2 快速減小段流量變化過程的模擬及流量有效減小時間Ts的推導(dǎo) 232 10.1.3 上游調(diào)壓室設(shè)置條件及工程實例 236 10.1.4 下游調(diào)壓室設(shè)置條件及工程實例 240 10.2 “引水道上下游雙調(diào)壓室”系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性 242 10.2.1 基本方程與波動穩(wěn)定條件 242 10.2.2 穩(wěn)定域變化的一般規(guī)律 243 10.2.3 穩(wěn)定斷面的設(shè)計準(zhǔn)則與要點 247 10.3 連接管對“引水道調(diào)壓室”系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性的影響 248 10.3.1 長連接管調(diào)壓室穩(wěn)定斷面的推導(dǎo) 248 10.3.2 動態(tài)調(diào)節(jié)品質(zhì)分析 252 參考文獻(xiàn) 254 符號說明 256 第11章 抽水蓄能機(jī)組過渡過程模型試驗 262 11.1 模型試驗設(shè)計 262 11.1.1 輸水管道系統(tǒng)模型相似率 262 11.1.2 調(diào)壓室模型相似率 264 11.1.3 水泵水輪機(jī)模型相似率 265 11.1.4 調(diào)速器模型相似率 266 11.1.5 發(fā)電機(jī)/電動機(jī)模型相似率 268 11.1.6 正態(tài)模型相似率與變態(tài)模型相似率 269 11.2 模型試驗裝置 270 11.2.1 模型管道與循環(huán)水道設(shè)計 271 11.2.2 模型抽水蓄能機(jī)組 272 11.2.3 電氣與控制系統(tǒng) 274 11.2.4 量測系統(tǒng) 275 11.3 模型試驗結(jié)果 277 11.3.1 水泵水輪機(jī)反S特性的動態(tài)測試 277 11.3.2 飛逸穩(wěn)定性試驗 278 11.3.3 機(jī)組甩負(fù)荷試驗 280 11.3.4 兩臺機(jī)組相繼甩負(fù)荷試驗 281 11.3.5 導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律試驗 282 參考文獻(xiàn) 283 符號說明 284 第12章 抽水蓄能機(jī)組調(diào)試試驗與反演預(yù)測分析 288 12.1 調(diào)試試驗與反演預(yù)測分析的基本要求 288 12.1.1 測試的物理量及相應(yīng)測點的布置 288 12.1.2 傳感器的類型、精度、量程與頻率的選取 290 12.1.3 數(shù)據(jù)采集 292 12.2 反演及預(yù)測計算分析 293 12.2.1 反演預(yù)測計算所需資料 293 12.2.2 反演計算分析 301 12.2.3 預(yù)測計算分析 303 12.3 工程實例分析 305 12.3.1 黑麋峰抽水蓄能電站調(diào)試試驗結(jié)果的時頻分析 305 12.3.2 洪屏抽水蓄能電站調(diào)試試驗反演及預(yù)測分析 311 參考文獻(xiàn) 319 符號說明 320
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