壓力容器是由壓力介質和受壓元件組成的密閉容器。承受介質壓力的零件稱為受壓元件。
第1章 創(chuàng)建壓力容器受壓元件的幾何模型，除本書未涉及的碟形封頭外，受壓元件還有橢圓形封頭、半球形封頭、圓筒和錐殼。在殼體上配置了不同方位的接管，共16種型式。參考了ASMEⅧ-2:4.5、EN 13445-3:9和ГОСТР52857.3的開孔補強，有徑向接管，如橢圓形封頭和半球形封頭的中央接管，圓筒和錐殼上的徑向接管，橢圓形封頭上非中心部位的徑向接管。斜接管的型式，有橢圓形封頭和半球形封頭上的非中心部位接管，圓筒縱截面上的斜接管，圓筒橫截面上的切向接管、山坡接管和頂部的斜接管，錐殼縱截面上的水平接管和豎直接管，為工程設計提供了規(guī)范允許的幾何模型。
本章給出的殼體 接管連接型式，除圓筒橫截面頂部的斜接管為安放式以外，均采用整體補強，內(nèi)平齊式，不考慮內(nèi)伸式，不帶補強圈，不考慮焊縫貢獻的補強面積。
本章給出DM和WB界面上用中文輸寫相同的文件名，保存，調用。
第2章 劃分網(wǎng)格，不帶接管的壓力容器是不存在的。本章對第1章的16個幾何模型進行了網(wǎng)格劃分，給出壓力容器的分網(wǎng)效果，積累了劃分網(wǎng)格的經(jīng)驗和方法。
本章主要按全局網(wǎng)格設置劃分網(wǎng)格，并進行了各種組合，控制尺寸和層數(shù)。另外，要給出接管與殼體的多體元件分網(wǎng)后分界面上共節(jié)點，因為這里是接管與殼體相貫的地方，是整體結構不連續(xù)的部位。
第3章 齊魯石化勝利煉油廠制氫裝置PSA吸附器的低周疲勞分析，依據(jù)日本UNION CARBIDE SERVICES K. K. TOKYO JAPAN于1988年為齊魯石化公司設計、引進的1臺50m3 共10臺一組PSA吸附器。2010年經(jīng)山東齊魯石化工程公司設計的國產(chǎn)化更新一臺，以后就由該公司設計。
PSA吸附器是軸對稱的2D面體，分為上部和下部兩個模型。圓筒DN3000設備總高10400mm。
壓力應力分析的應力均落在上部中央人孔接管下拐點上和下部中央開孔接管的上拐點上。它們是決定疲勞壽命的關鍵點。按引進的原圖，上部人孔壁厚按65mm計算和下部開孔接管壁厚按47.5mm計算，均為無限壽命�，F(xiàn)按ASMEⅧ-2:5.5.3式（5.36）計算，依現(xiàn)行設計的壁厚，均為20年，滿足使用要求。
第4章 壓力容器3D模型的應力分析，給出下列3種模型：
（1）半球形封頭 中央人孔接管 圓筒半剖結構分析。
（2）橢圓形封頭 5個接管 圓筒結構分析。
（3）錐殼 豎直接管 圓筒 錐殼小端接管的半剖結構應力分析。
壓力容器分析包括創(chuàng)建幾何模型劃分網(wǎng)格加載求總變形應力強度應力線性化和評定。本章通過Workbench（后簡寫為WB）工具箱中Static Structural給出的單元格流程圖完成了上述分析。
本章全部采用彈性應力分析方法。從這里可驗正：彈性應力分析方法是不可替代的分析的主流方法。即使有人至今還說它不保守的情況，但所有認識都要回歸到ASMEⅧ-2:5上來，無奈地叫喊多年，也是無用的。
第5章 ANSYS Workbench軟件的缺點，在線性化、模棱兩可和疲勞分析方面都存在軟件功能不強的問題。
無論2D或3D，在應力強度的應力云圖中都不顯示節(jié)點編號，而在線性化設置路徑時僅顯示網(wǎng)格，沒有MAX，在給出的網(wǎng)格中，憑著記憶或猜測找點定義路徑。路徑長度應等于或逼近元件壁厚（指小數(shù)位上），才是好的線性化。ANSYS Workbench的線性化功能無法與ANSYS經(jīng)典相比。
ASMEⅧ-2:5.2.1.2指出，三維應力場，對于分類過程可產(chǎn)生模棱兩可的結果。ANSYS Workbench無法解決這個難題。
ANSYS Workbench解決承受的載荷循環(huán)類型為完全對稱循環(huán)（fully reversed）和脈動循環(huán)（zero-based）。很少適用于壓力容器。如文獻［14］的第15章疲勞設備分析實例鎖斗，是脈動循環(huán)（固體物料），但不用ANSYS Workbench給出的疲勞工具。
第6章 EN 13445-3:18疲勞壽命的詳細評定，包括焊接件、非焊接件和螺栓。焊接件是指焊縫，非焊接件是指母材。18.5.3規(guī)定殼體上平原部分材料（Plain material），可包括磨平焊縫修補。這種修磨的存在能導致材料疲勞壽命的減少。因此，只有肯定是無焊接的材料，才應確定為非焊接的。18.12.1規(guī)定，僅適用于軸向受載的鋼制螺栓，不適用于其他的螺紋連接件，如法蘭、封頭或閥。
焊接件的疲勞壽命評定是有限元分析（做載荷工況差）線性化處理提取薄膜 彎曲部分的SINT=PL Pb Q（這就是結構應力的當量應力范圍）除以總修正系數(shù)查表18-4確定節(jié)點分級號對應的疲勞曲線按本書第9章查出許用循環(huán)次數(shù)計算疲勞損傷系數(shù)。
EN 13445-3:18是全文譯出，本章第4節(jié)還給出難句分析。
本書作者認為，焊接件的疲勞壽命評定要比ASMEⅧ-2:5和ГОСТР52857.6細致。非焊接件評定按本書第6章的規(guī)定。
第7章 公式法計算許用循環(huán)次數(shù)，通過ASMEⅧ-2:5、EN 13445-3:18、ГОСТР52857.6等標準給出的公式法計算許用循環(huán)次數(shù)。EN 13445-3:18、ГОСТР52857.6都是彈性應力分析，用ASMEⅧ-2:5彈性應力分析和當量應力。只有彈性應力分析結合試驗數(shù)據(jù)的平均曲線以下的設計疲勞曲線，才能完成疲勞分析。彈-塑性疲勞分析，計入當量塑性應變后，再回來計算Salt,k，使用彈性分析的匹配的設計疲勞曲線。ГОСТР52857.6沒有彈-塑性疲勞分析。
本書給出：EN 13445-3:18非焊接件設計疲勞曲線的疲勞壽命的安全系數(shù)10，應力范圍的安全系數(shù)1.5，焊接件的失效概率約0.14%；ГОСТР52857.6的循環(huán)次數(shù)的安全系數(shù)10，應力的安全系數(shù)2.0。
本書作者認為，ГОСТР52857.6公式法比ASMEⅧ-2:5和EN 13445-3:18更適用，EN 13445-3:18的18.1.3規(guī)定，上述要求僅適用于EN 13445:2-2014規(guī)定的鐵素體鋼和奧氏體鋼。而ГОСТР52857.6卻沒有材料的限制，GB/T 150-2011中材料可用。
第8章 技術評論，技術評論的目的是糾正錯誤，消除誤導。在文獻［19］中，本書作者指出ASMEⅧ-2:5-2015版本的譯文有155個案例。其實，在文獻［17］（2008年）中，已經(jīng)對在文獻［9-12］中的錯誤提出了不同觀點。若不評論，原作者不知道還有什么錯誤，而讀者還在糊涂地接受。
對文獻［5］的第6章評論，該書作者在位于封頭內(nèi)側離開接管與封頭相貫線以下的內(nèi)伸式接管上定義路徑3，在該書表6.1-1中列入是局部薄膜應力 彎曲應力。這是誤導。因為定義［Path3］的內(nèi)伸式接管內(nèi)外表面壓力相等，接管不受壓，內(nèi)伸式接管只用于開孔補強。因此，該書作者，在封頭內(nèi)側的內(nèi)伸式接管上定義了一條錯誤路徑。壓力容器分析人員從來就沒有在此處定義路徑的。
對文獻［6］表7.1的譯文評論，該書表7.1就是EN 13445-3:18:2014的附錄P(normative)的P.1。本書作者對該書表7.1的翻譯感到意外：
（1）如significant sub-surface flaws，譯為較大的次表面缺陷，次表面缺陷就是自造詞。
（2）將Backing strip to be continuous譯為焊跡是連續(xù)的，焊跡也是自造詞，應譯為背墊條是連續(xù)的。
（3）將consumableinsert（熔化嵌條）譯為單面熔焊，隨意刪掉insert。
（4）猜譯，如Weld root pass shallbe inspected to ensure fullfusion to backing（該書譯者譯為檢測焊接根部是否完全熔融到墊板上），隨意加字是否。
（5）前面譯為單面，后面譯為單邊。
（6）tack welds to be ground out譯為定位焊要磨平。
（7）Joggle joint，榫接接頭譯為搭接接頭。
（8）Minimum throat（小焊喉）譯為小焊高。概念不清和語法分析不清，降低了國外優(yōu)秀科技著作的聲譽。該表譯文，對國內(nèi)讀者沒有參考價值。
對文獻［14］的評論：
（1）該書作者對塑性垮塌的定義和屈曲的定義均為自行的定義，均超出了定義本身的范圍，而ASMEⅧ-2:5沒有列出塑性垮塌的定義和屈曲的定義，該書作者學術不嚴謹。
（2）局部失效的評定，該書105頁上說新版ASMEⅧ-2:5-2013（2007版及之后版本）表達更具體，是基于局部一次薄膜加彎曲主應力，但ASMEⅧ-2:5-2015版取消了上述說法。
（3）該書8.2彈-塑性分析法，不是該書作者所說的任意部位，而是選應力云圖上紅色標志區(qū)給定的幾個高應力點，確定主應力、當量應力和總當量塑性應變，按規(guī)范式（5.7）評定通過。
（4）將cr譯為容量降低系數(shù)，詞義不準確。
（5）該書的重點是規(guī)范篇，該書作者多以規(guī)范條款敘述相應規(guī)定。
（6）11.2.2彈性分析法評定，將該書式（11.6）和式（11.7）與規(guī)范相應式顛倒，這是讀者應用棘輪評定公式的地方，容易誤導。
（7）ASMEⅧ-2:5對于Kf、Ke,k和Kv,k3個術語在規(guī)范5.13符號中已經(jīng)下了專門定義，而該書作者在其116頁10.3.1中，像是高度概括地說：Kf考慮了局部結構不連續(xù)效應（應力集中），Ke,k考慮了塑性應變集中效應，Kv,k考慮了塑性應變強化效應，本書作者認為：這是多此一舉。
（8）該書98頁7.1.5接管應力評定，其PL類應力譯文有錯誤。
（9）第15章疲勞設備分析實例鎖斗，沒有計入疲勞強度的降低系數(shù)Kf等。對JB 4732的名詞術語，該書作者在第2章又重復下了相同定義。
第9章 ASMEⅧ-2:附錄3-F設計疲勞曲線，完全譯出，也是讀者常用查找的工具書。為此，給出原文對照，便于使用。
由于作者水平有限，對書中的錯誤，敬請專家學者和廣大讀者給予批評指正。
本書在自校中，田明欣、周永貴、邵明永、欒德昱，欒德熹參加了校核，在此表示感謝。
作 者
2021年3月
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